在移相角超前的情况下，负载始终工作在感性状态。如图2-3，保持输出电流的相位滞后定向臂驱动定相臂驱动脉冲信号前沿角，称为初始锁相时间所对应的锁相初始角。VT2，VT3称为定相臂，VTl，VT4称为移相臂，VTl，VT4超

在移相角超前的情况下，负载始终工作在感性状态。如图2-3，保持输出电流的相位滞后定向臂驱动定相臂驱动脉冲信号前沿θ角，称为初始锁相时间所对应的锁相初始角。VT2，VT3称为定相臂，VTl，VT4称为移相臂，VTl，VT4超前VT2，VT3β角开通(假设β/2大于O)。

输出电压U傅里叶级数表示为 U输出电压基波分量为 U输出功率因数角为 负载等效阻抗为 输出有功功率为

01



4n



n

d

cos

n

sin(nt)2



4Ud



cos



2

sint



(L



2

ZLP01

12R

)R2Ccos2

8Udcos2cos2()R22

输出功率随着移相角增大而单调减小，在移相角最大时，输出脉宽最小，输出功率减小，负载工作频率远大于谐振频率;随着移相角逐渐减小，其输出脉宽逐渐增大，输出功率也逐渐增大，负载工作频率下降;移相角为0时，输出脉宽最大，输出功率也最大，工作频率等于负载频率。从图3—2可以看出，这种调功方式下逆变器的换流方式为VT3→D2→VT2，VT2→D3→VT4以及VT1→D4→VT4，VT4→D1→VT1，属于逆变器桥臂换流(即由每个桥臂的反并联二极管换流至该桥臂的开关器件)。还可以看出这种方式下定向臂和移相臂均能实现零电流开通，在θ较小时，基准臂VT3，VT2实现准零电流关断，但移相臂VTl，VT4的关断电流不随移相角β的增大而单调减小。以上说明在这种移相控制方式下，能够实现定相臂主开关元件的准谐振软开关。

c) 系统框图

高频感应加热电源系统框图

本课题的系统框图如上所示。

其中主电路部分采用三相不控整流和外部移相控制的MOSFET可控全桥逆变组合的典型的逆变侧调功的电路拓扑。谐振槽路采用串联谐振负载等效。

图2-3

控制回路由移相功率控制电路和频率跟踪电路组成。通过对负载侧的电流和电压采样，利用移相芯片UC3875和外围电路实现功率控制，利用CD4046锁相环电路实现频率跟踪。其中功率调节部分是通过检测串联谐振负载两端电压和流过电流，由 模拟乘法器转换成功率信号，并接置UC3875的3脚。

d) 感应加热电源硬件电路设计 主电路设计

传统主电路如图2-4。考虑软开关的实现，在移相臂和定相臂上各种并联缓冲电容。

图2-4

传统逆变器只能工作中感性状态下，而实际工况下，由于负载变化逆变器可能短时间内工作在容性或者阻性状态。为了抑制MOSFET自身反并联二极管的作用，改进后主电路如图2-5，通过在桥臂串并联快恢复二极管，使逆变器即使在容性状态下也能安全运行。

图2-5

主要参数设计：

额定功率P=20KW,工作频率f=100KHZ，输入电源三相380V/50HZ,负载等效电感L=0.11mH，负载等效电阻R=13Ω，负载补偿电容C=100nF。 控制回路

控制回路由移相功率控制电路和频率跟踪电路组成。 开环仿真

利用MATLAB进行开环仿真。仿真电路如图2-4。 图2-4

移相角为0°时输出电压电流波形：

移相角为0°时开关管VS1-VS4的驱动波形和输出电压电流波形：

移相角为30°时开关管VS1-VS4的驱动波形：

移相角为30°时输出电压电流波形：

移相角为45°时开关管VS1-VS4的驱动波形：

移相角为45°时输出电压电流波形：

移相角为60°时开关管VS1-VS4的驱动波形：

移相角为60°时输出电压电流波形：

闭环仿真

闭环仿真主电路

信号发生器

毕业设计过程中困难和问题

是如何克服解决的，在实践能力方面有哪些提高。

(4)毕业设计的下一步工作如何安排，写出具体的时间进度表。 (5)撰写毕业论文工作的具体安排和打算，列出完成毕业论文的时间进度表。

(6)对指导教师及学院管理的意见及建议

>>>下一页更多精彩的“本科论文中期报告范文”