2021年数学建模国赛A题优秀论文(Word)(FAST”工作抛物面的优化设计)
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本文基于FAST的工作原理,通过机理分析、坐标変换、非线性最小二乘优化等方 法,建立了反射面板谟节优化模型・并利用BFGS算法、蒙特卡洛积分算法等算法,对 不同条件下反射光线吸收比率进行了研究。
关键词:坐标旋转、非线性最小二乘、BFGS算法、蒙特卡洛积分
在反射面板调节约束下,确定一个理想抛物面,调节促动器,使工作拋物面尽量贴 近理想掀物面,以获得反射后的最佳接收效果。建立模型解决以下问题:
•问题一:当待观测天体S位于基准球面正上方,即。=0°,。= 90°时,结合考 虑反射面板调节因素.确定理想拋物面。
•问题二:当待观测天体S位于。=36.765°, 0 = 78.169°时.确定理想抛物面。 建立反射面调节模型,调节相关促动器的伸缩量.使反射面尽量贴近该理想抛 物面O
•问题三:基于问题二方案,计算调节后馈源能接收比,与基准球面接收比作比 较。
- 假设光线在反射面不存在二次反射。
- 假设不考虑板间间隙给反射带来的影响。
- 假设电磁波在大气中的传播为直线传播,
- 假设反射面板不会发生弯曲,始终维持一个平面。
- 假设电磁波的反射为全反射,不考虑反射时的损耗。
- 假设主索节点调节后,相邻节点之间的距离会发生微小变化.变化幅度不超过 0.07%。
序号 |
符号 |
意义 |
单位 |
1 |
抛物线及旋转抛物面的焦距 |
m |
|
2 |
从原点出发到理想抛物面的距离 |
m |
|
3 |
心 |
序号为e的促动器的伸缩居 |
m |
4 |
郷 |
序号为i的下拉索的长度 |
m |
5 |
I |
所有主索节点的下标集合 |
— |
6 |
J |
一块反射面板所用到的下标集合 |
— |
7 |
E |
所有三角形的所有边的集合 |
— |
8 |
(珈(i),t/o(i),zo(i)) |
序号为i的主索节点的基准坐标 |
— |
9 |
QG)Mi),z(i)) |
序号为,的主索节点的工作坐标 |
— |
10 |
(z (*),!/ (i),z (i)) |
序号为i的促动器底強的坐标 |
— |
11 |
GG)"),z(i)) |
序号为e的促动器顼遅的坐标 |
— |
12 |
3G)"G),z°G)) |
序号为i的促动器顶遅基准状态的坐标 |
— |
13 |
S(i)sG)Mi)) |
序号为e的主索节点旋转后的工作坐标 |
— |
问题一要求当a 0°, 8 90。时,结合反射面板週节因素,确定理想抛物面。
问题二要求当。=36.795°, 0 = 78.169°时,确定理想抛物面。并建立反射面板调 节模型.调节相关促动器的伸缩最.使反射面尽量贴近该理想抛物面。
问题三要求基于问题二的反射面调节方案,计算谡节后馈源舱的接收比,并与基准 球面接收比作比较。
根据抛物线的几何性质・设该抛物线的焦距为则焦点与顶点的距离为0.5£厂 则该拋物线顶点。坐标为:
根据拋物线的几何性质,可知抛物线上的任意一点到准线的距离等于该点到焦点的 距离。利用该性质构建抛物线方程:
(Z-Zr)a = x9+ (z-Zp)2 (5-4)
其中.zr= ^R-F)-Lf为点T的z轴坐标,由准线方程(5-3)得出:
zP= 。?一玲为点P的z轴坐标。
接着,将孙和给的值代入式(5-4),可得:
[z+ 0 —F) +Lf]9 = x2+ [z+ (R —F)]2 (5-5)
两边平方项展开后,移项整理可得方程:
以上,得到了二维直角坐标系下,开口竖直向上的拋物线方程。
5.1.2极坐标系下二维抛物线方程的构建
由于需要将计算得到的抛物面与球面进行对比,使得工作抛物面尽量贴近理想抛物 面。因此为方便求解,将上述抛物线方程转换成极坐标形式。
图2:极坐标系下抛物线示意图
如图2,以。点为原点,以原Z轴为极轴,构建极坐标系,有:
(x,z) = (-£wcoew, Z^sinu;) (5-7)
其中.儿是从原点出发,到抛物线的距离。将式(5-7)代入直角坐标下的抛物线方程并整 理可得:
"豈 _ + _(R_= 0 (5-8)
为了得到不同偏转角度3与儿的表达式,需要对式(5-8)的方程进行求解。
(1)当3>皿时,可将式(5-9)看作以乙为未知最的一元二次方程,故有
(5-9) |
A = sin2u; + 4^^^+«-F^ >0
此时方程始终有两个不同的根。根据韦达定理:
L31 + Ls =- |
(5-10) |
(5-11) |
故可知,此时对于每一个3.都会产生取值一正一负的两个根。舍去负根, |
根的解析式: |
得到正 |
(5-12) |
-L/sins + £/《siny + 2牛 二 侈 + R _ F) 儿= COS2^
(2)当3 =砰时’可将式(5-9)看作以如为未知量的•元•次方程,故有:
sin 3 |
经过化简,可得基于偏转角度3与心的表达式: |
_ic_ + ^zZ 2sin3 sins ' |
L/ainuj + X/t sin七 + 多牛-段侈 + R F) 7 |
由于公式(5.14)中含有未知参数.则将该函数记为: |
(5-14) |
/(*/) < |
(5-15) |
心血3 +乙八聂。+ (乡+ R F) % 一2 |
cos% |
1/ J R-F /二 2sinuj sins ' 2 |
以上,得到了在不同的偏转角度下,二维抛物线上的点到原点的距离厶的表达式, 接浴将此二维拋物线进行旋转即可得到三维的旋转抛物面。
5.1.3理想抛物面与基准球面的相似度计算
将5.1.2节得到的二维拋物线以极轴为中轴线旋转,得到反射面板的旋转抛物面, 该抛物面可使得沿着中轴线平行射入的电磁波可以被反射到焦点P处。为比较这一理想 抛物面与基准球面的相似程度,需要在球坐标系下,以口径为300米的抛物面在基准球 面上的投影所围成的区域为积分域.对理想抛物面到原点的距离与基准球面半径的差值 平方进行积分.即:
Ea【/(糾如)-H] (5-16)
枳分数值的大小是评价相似程度的准则。其中,R为基准球面半•径:3为抛物面匕 的点与原点的连线和中垂线所形成的空间角的大小:db为曲面微元:4为积分域,可表 示如下:
A:«c,g,z) \z = -y/R2~x2-y\ x2 + j/2$1502} (5-17)
90
120 60
180 210 |
150 30 |
图3:极坐标系下FAST剖面及积分区域示贏图
由于抛物面的中轴线是竖直的,所以在球坐标系下可转化为二重积分.故该枳分式 可化简为:
//邛〔六糾切)-R]2dad0 (5-18)
其中.Q为方位角:0为仰伯:rs = Rcos0是在0角给定时.Q角在基准球面上的轨迹 投影出的圆形的半径。根据題冃要求的工作口径,可知。的取值范困满足:
|海仞,9,如)=150 (5-19)
根据几何关系,易知式(5-19)有两个解缶和Bm,有II这两个解的均值为 打/2。为防止对戶指向的岡环垂殳枳分.町设戶的取值范围为%/2).结合上述 分析,对式(5-18)进…步化简得:
2 打0 [/((<;,£/) — 2d/3 (5-20)
以上.得到了球坐标系下•计算理想抛物面和基准球面之冋相似程度的准则“
5.1.4理想抛物面优化模型的建立
由于在现冇约束条件下,可求解出多个不同焦距的理想抛物面,故需要对于理想抛 物面进行成优化的选取。故构建II标函数如下:
2^[/(^£,) -R]2d0 |
(5-2!) |
结合式(5-6).确定形成皎优理想抛物面的抛物线方程为:
(5-22) |
5.2问题一模型的求解
5.2.1算法设计
首先对目标函数(5-20)的数值特性进行定性分析,可知焦距与决定了理想拋物面和 基准球面之间的相似程度,焦距过大・则理想拋物面会整体低于基准球面:焦距过小, 则理想抛物面会整体高于基准球面。易知目标函数的梯度函数在区间内为一个单调连续 函数,且区间两端对应的梯度值异号.即目标函数(5-20)&区间(100 , 400)±是一个存在 极小偵点的凸函数。因此,本文基于该性质设计针对梯度函数零点的二分査找法对极小 值点进行求解。具体求解算法如下: 算法I: ••分査找第厶
1:选定边界值。首先根据题目设定与实际情况,选取100与400作为二分査找区间 的左右端点。
2:取二分査找区间的中点坐标代入公式(5-23)的梯度函数中,计算得到该点所对应 的梯度值:
3:若梯度值远大于0,将二分査找区间的右•端点设置为当前中点.并返回第2行。
4:若梯度債远小于0,将二分査找区间的左端点设置为当前中点,并返回第2行。
5:若梯度值的绝对值小于机器精度epsilon.则中点即为待求解的极小值点.程序结 束.
5.2.2理想抛物面的求解与分析
基于算法1.在MATLAB中编程进行求解.给出求解岀的理想抛物面的剖面视图 (图4左)及理想拋物面与基准球面的径向高度高低差(图4右):
图4: FAST 2D fit面最优抛物线(左〉、3D最优抛物面役向高度高低差(右)
最终结果求解出理想抛物面的焦距町的精确值为280.854,误差平方在口径上的积
分的最小值为10.112.将% = 280.854, R = 300.4, F = 0.466R帯入式(5-6)可得剖切 平面上的抛物线方程为:
'=諭赢宀 300.841 g)
将抛物线绕z轴旋转一周后.可知其旋转抛物面的方程为:
Z = 561'708(Z + y) 2 - 300.841 (5-24)
5.2.3结果检验
基于5.2.2节中的精确结果,对所得理想抛物面的剖面上的径向高度与基准球面半 径的高低差进行检验,可得最优抛物面与基准球面的偏移最:
-150 -100 -50 0 50 100 150
图5:最优抛物面与基准球面的偏移暈
由图5可知,最优抛物面与基准球面的偏移股在(-0.6,+0.4)的范围内。因此此 最优抛物面在实际应用中.促动器顶端上下拉动下拉索的长度范围也较小.结合反射板 调节效率因素,可得本结果合理且较优。
6.1.1基于坐标系旋转的理想抛物面与反射面板相似度计算
本題中,由于观测天体S的方位对于基准球心C存在与竖直方向的倾角,这给构建 新的理想抛物面带来了一定的困难。但在求解理想抛物面时,对于不同轴线方向的抛物 面来说,其焦距、焦点等性质都是不变的,故将现冇空间坐标系,以基准球面的球心。 为中心、沿基准球面的剖面方向进行旋转,使得问题二中理想抛物面的轴线与旋转后空 间ri角坐标系z轴所在H线重合,此时主索节点与理想抛物面在径向方向的距离差值可 沿用问题一中的式(5-15)。
设第i个主索节点的工作坐标为(z(£),y(i),zG))。将原先的坐标轴绕看z轴沿正方 向旋转角度(正向旋转方向与坐标轴指向满足右手定则,下文同义),则坐标相对于坐标 系绕z轴反向旋转角度再将此时的坐标轴绕着y轴沿正方向旋转角度tt/2 (3,则坐 标相对于坐标系绕8轴反向旋转0、根据三维坐标中旋转矩阵的定义,可徊旋转坐 标系下,第i个主索节点的工作坐标(砲(。,如%G))为:
BG) |
1(») /珀6)2 + 加"+ *(庁 |
如图6,不难看出旋转后坐标系的z轴正方向指向被观测体接巻球心C为原点, 在新的空间直角坐标系上建立空冋极坐标系。再将变换后的主索节点的宜角作坐标转化 为新的空间极坐标系下的坐标,得到第i个主索节点的坐标为(L(i)^(i),ft(t)),具体形 式为:
。且
接希,根据问题•中理想抛物面上偏转角度3与儿的衣达式(5-15),得到在新的坐
标系中.理想抛物面上仰角为PG)的点与原点。的距歷:
(6-3) |
iSMG)〈跤十 2(r f%88”G) 严 -,院 蒲錦+旬G)"。)2
为保证反射面在工作状态下与理想抛物面尽量貼合.需要使得在同一径向方向上的 主索节点与理想抛物面上的点距磯原点。的距离差尽量小。故可构建如下优化目标:
(®*(»),y*(«),2"(0) argmin £ (知6)-乙。尸 (&4) 其中• Z为所有主索节点所用到的下标集合:①,为新的极坐标下仰角収值的最小值。S 于理想抛物面具有照明X域的限制,5.1.3节中己经据此给出了仰角的取值范围式.这在 本问题中也同样具有约束效果。注意到,在基于促动器伸缩完成的主索节点位殂变化过 程中.第i个主索节点的坐标(珈(,),伽<(£)孫巧6))可以由促动器的伸缩欣唯一确定.根 据附件2中数据.可知促动器底端的坐标(z (t),y (t),z (i))与促动器顶端基准状态下 的坐标G°(i),y°G),zy))・设促动器在工作状态时的顶端坐标为(x (:),!/ (»),z (i)) 由于促动器底端与促动器顶端始终在-•条直线上,故存在比例关系:
-»*(») Z°G) X (0 |
(6-5) |
_________________________________________________
vi^w x (0]^ [/(i) y GIFT y Z (i)p
其中• LG)为每个促动器的伸缩抵。同样地,y轴和Z軸方向均同在相同的比例关系, 因此有:
Z (»)= 专魚) z°G)
z (i)『+)W) y (»)]»+ [z»(i) x-(0]a
< y (i) r 必。妃g)二成) +*)
\仙(。-次)F+ [y.(0 _旷(疗+侄啲_矿(切2 (&6)
次) 氐G)3G)全切 一—“④
- D・(i)v(«)]«+(z-(»)z (OF
以上,经过推导最终得到了第3个促动器的伸缩量&G)与对应主索节点的坐标 (zwG),ywG),zwG))之间的关系。因此加入LG)作为式(6.4)中反射面与理想拋物面相 似度计算目标函数的决策变量,整理可得:
= argmin £ &G)一珀)卩 (6-7)
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