5V转±12V无变压器双boost电路
最近有个新项目,需要±10V范围的模拟量输出(非隔离),对于5V以下供电的控制板而言单端输出绝对没问题,可现在需要有正负输出,是少不了正负电源的,因此准备设计一个5V转±12V的电源,然后选择一个双向供电的运放,来实现单端模拟量信号向双向模拟量信号转换。
本文就来分享一下5V转±12V电源的设计。对于有类似双向电源需求的场合,大多使用变压器通过增加多个绕组来实现,而对于体积空间有要求的场合来讲,变压器实在是太大了,另外对于一些成熟的项目,变压器如果是已经设计好的,再额外增加绕组需要重新设计,费时费力。于是,需求清晰明确:
1、输入5V转±12V输出;
2、±12V电流各25mA左右(运放输出做监控,无需大电流);
3、无变压器。
----直接上图----
----原理分析----
首先,这是一个双boost电路,我们一一来看:
1、下半部分是一个典型的boost升压电路:
其中,LM27313为TI的boost变换芯片,支持2.7v-14v宽压输入,开关电流支持最小800mA,开关频率固定1.6MHz,内部开关管耐压30V,支持5-28V的升压输出,Vfb=1.23V,根据电阻分压选择R1和R2的阻值来实现输出12V;
C3为前馈电容,增加系统稳定性,如手册所说此电容为了增加闭环调节的零点,否则会震荡,看起来不加的话有风险;
D1、D2为肖特基二极管,为何用两个串联使用,我们后面再说;
C6为输出滤波电容,R3为增加的假负载。
2、上半部分其实也是一个boost电路,而不是cuk变换电路,差异就在D4位置,cuk变换图此位置是一个电感。
cuk变化如下
当LM27313内部MOS管关断时,L1中储存的能量为C5充电,如下图橙色路径,由于第一部分的boost电路输出为12V,这两个电路共用一个mos管,同开同断,因此C5电压也为12V;
当MOS管导通时,L1进行储能(如紫色路径),同时C5通过SW、GND、D4向C4放电(如下图红色路径),从而实现C4两端12V的压差,而C4正端为GND,则负端为-12V。
----器件选型----
1、输入输出电容如何选?
根据推荐,输入输出电容选择低ESR的陶瓷电容,X5R或X7RⅡ类陶瓷(最低温度范围-55度,容量随温度变化最大±15%),以减小输入输出电压的纹波,输出电容推荐4.7uF-10uF,由于输出为12V,留有2倍裕量,耐压值选择25V,因此选择10uF/25V输出电容;输入电容推荐2.2uF以上即可,因此选用10uF/6.3V。
2、前馈电容如何选?
其中,fz为8kHz,计算得到Cf=1/(2 * 3.14 * 118k * 8k)=168.6pf,因此按手册推荐选择220pf。
3、二极管如何选?为何串联?
选择肖特基二极管,反向恢复时间短以保证开关能够足够快,由于输出12V,当二极管不导通时,两端耐压为最大值(导通时两端仅为管子压降),因此四个二极管必须要选择耐压12V以上,留有2倍裕量,因此选用耐压值30V,选择了MBR0530,电流500mA,对于输出电流25mA的应用完全够了;
至于为何在第一个Boost电路中要用到两个串联,是由于当mos关断时:L1分别为C5和C6充电,则V(c5)+V(D)=V(c6)+2V(D),因此V(c5)=V(c6)+V(D),
当mos导通时,C5为C4充电,则V(c4)=V(c5)-V(D)=V(c6)=12V,如果上图中只有一个二极管,那么V(c4)=V(c6)-V(D)=12-二极管压降。
4、电感如何选?
这是开关电源选择被动器件的关键和难点,虽然越大的电感意味着越小的纹波电流和纹波电压,但也意味着调节速度会变慢,同时也意味着越大的体积,总不能电感比BOOST芯片还大很多吧。根据LM27313手册推荐选择10uH电感,根据手册中保护电流800mA计算电感至少为3.1uH,姑且选用10uH电感,等仿真看…
----仿真结果----
1、使用LTspice进行仿真,由于没有LM27313模型,选用了LT1618进行仿真,原理类似。
2、±12V电压均正常,如下
3、由于LT1618的开关电流限制在2.1A,从仿真中确实可以看到电感电流有2ms的调节时间电流达到了2.1A,但稳定后电流很小,据此可以推断出使用LM27313时电感电流最大会到达800mA-1.2A,稳定后电流很小,因此选用的电感额定电流1A即可。
----万事开头难----
这是第一篇正式输出的技术博文,在此立下Flag,计划输出三十篇左右,可能会是项目中的设计电路分析、软硬件设计的过程记录,但都希望输出的东西是有价值,经过反复思考的。
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